章以 风力发电技术的应用现状和发展趋势为背景，介绍了膜片联轴器的 和应用情况，并导出论文 的意义和主要内容。
章通过对膜片联轴器结构和特点的阐述，按照膜片联轴器的选材和选型要求及膜片联轴器所受的载荷和工况，对膜片联轴器进行初步设计和整体设计，并建立风力发电机组高速膜片联轴器的实体几何模型。
第三章基于弹性力学理论和有限元法对膜片联轴器的关键部件之一——膜片进行强度有限元分析。综合考虑膜片承受的扭矩、离心力、轴向位移、径向位移和角向位移，建立膜片的有限元模型，进行 强度校核和和屈曲计算，并对计算结果进行分析讨论，得出不同工况下联轴器的轴向、径向和角偏移量及强度屈曲等满足设计要求。
第四章根据断裂力学及疲劳累积损伤理论，考虑平均应力对疲劳寿命的影响，按照膜片实际受载编制载荷谱，进行疲劳寿命分析，以其正常运行和使用寿命。
第五章按照不同的结构优化方法，针对膜片的结构特点采用密度法对膜片进行拓扑优化分析。建立用于拓扑优化的有限元模型，进行静强度分析，再对膜片进行拓扑优化，然后对优化后的膜片进行了静强度、屈曲、模态、疲劳的校核， 了 佳的膜片结构。
第六章是论文 结论和展望。
注：1、重载、正反转、冲击、振动等情况采用H7/R6，或H7/N6为宜。
2、联轴器孔与电机或减速机轴的配合选用H7/R6或H7/M6时，孔按配置偏差加工。
根据上述的规定，d>50mm的联轴器孔与轴的配合应是H7/M6。重载、冲击、振动时应是H7/R6，实际检修中碰到的配合也确实如此。如炼钢厂扳坯连铸的运输辊道，减速机与辊子之间的联轴器孔与辊子轴的配合是H7/R6，属过盈配合。辊子在使用过程中，承受高温烘烤、磨损及喷淋冷却，用不了多长时间就得 换。此时本来可拆下继续使用的联轴器外齿轴套却因配合过紧，不易拆下不得不与辊子一起 换。由于这种联轴器是成套供应的，即使只用联轴器总成中的一个零件也需全套的费用。这样备件的消耗费用就特别高。将与联轴器配合的轴偏差由原来的R6改为现在的G6，使原来的过盈配合改为现在的间隙配合，既不影响使用，也减少和降低了设备的维修费用。
